Руководства, Инструкции, Бланки

руководство по проектированию бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений

Категория: Руководства

Описание

Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона

Главная » Литература » Железобетонные конструкции » Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона

Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона

Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения/ГПИ Ленингр. Промстройпроект Госстроя СССР, ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР.—М. Стройиздат, 1978. —175 с.

Руководство содержит положения главы СНиП 11-21-75 и материал, необходимый проектировщикам, занимающимся конструированием бетонных и железобетонных элементов зданий различного назначения, в основном для промышленного строительства. Приведены способы конструирования наиболее распространенных конструкций сборного и монолитного исполнения с армированием как сварными, так и вязаными арматурными каркасами н сетками. Даются также рекомендация по проектированию арматурных изделий и закладных деталей. Руководство предназначено для инженеров и техников—проектировщиков, а также для студентов строительных вузов.

В настоящем Руководстве изложены основные принципы конструирования наиболее массовых элементов из тяжелого бетона, а также приведены подробные данные по армированию конструкций, анкеровке и стыковке арматуры, конструированию арматурных изделий и закладных деталей и др.

Настоящее Руководство можно использовать и при конструировании предварительно-напряженных элементов (в части обычной арматуры) наряду с указаниями специальных руководств.

Руководство разработано в соответствии с положениями главы СНиП 11-21-75 «Бетонные и железобетонные конструкции».

Буквенные обозначения, приведенные без пояснения, соответствуют обозначениям главы СНиП 11-21-75. Приведенные в Руководстве рисунки не должны рассматриваться как примеры графического оформления рабочих чертежей. Руководство разработано ГПИ Ленинградский Прометройпроект (инж. Е. Г. Виноградов) с участием ЦНИИпроызданий: и НИИЖБ Госстроя. СССР. При этом были использованы материалы НИЛФХММа и ТПа Главмоспромстройматерйалов, КЩ. Мосоргстройматериалов и Гилростроммаша Мнистройдормаша СССР.

Замечания и предложения по Руководству просьба направлять по адресу: 196190, Ленинград, Ленинский 'проспект, д. 160, Ленинградский Прометройпроект.

1.1. Настоящее Руководство распространяется на конструирование бетонных и железобетонных элементов без предварительного напряжения, выполняемых из тяжелого бетона для зданий и сооружений, эксплуатируемых при систематическом воздействии температур не выше 50 и не ниже минус 70° С. Примечание. Руководство не распространяется на конструирование элементов гидротехнических сооружений, мостов, транспортных тоннелей, труб под насыпями, покрытий автомобильных дорог и аэродромов, а также армоцементных конструкций и конструкций из специальных бетонов.

1.2. Руководство ориентировано в основном на проектировщиков, занимающихся конструированием бетонных и железобетонных элементов зданий и сооружений для промышленного строительства. Однако материал Руководства может быть использован и при конструировании элементов конструкций другого назначения.

1.3. При пользовании настоящим Руководством необходимо соблюдать требования государственных стандартов на арматуру, на арматурные изделия и закладные детали, а также на сварные соединения.

1.4 Проектирование бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений, предназначенных для работы в условиях агрессивной среды и повышенной влажности, должно вестись с учетом дополнительных требований, предъявляемых главой СНиП по защите строительных конструкций от коррозии.

1.5. Выбор конструктивных решений армирования должен производиться исходя из технико-экономической целесообразности применения арматуры в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения металлоемкости, трудоемкости и стоимости арматурных изделий и, следовательно, строительства в целом, что может быть достигнуто путем применения эффективных видов арматуры и арматурных сталей, снижения веса арматурных изделий, наиболее полного обеспечения технологичности и механизации арматурных работ.

1.6. Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях. Сборные конструкции целесообразно при конструировании предусматривать максимально крупными, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, условия изготовления и транспортирования.

1.7. Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку, а также укрупненные пространственные арматурные каркасы.

1.8. Для обеспечения условий качественного изготовления конструкций, требуемой их долговечности и совместной работы арматуры и бетона следует выполнять конструктивные требования, изложенные в настоящем Руководстве.

1.9. Для железобетонных конструкций, конструируемых в соответствии с требованиями настоящего Руководства, применяются тяжелые бетоны, характеристики которых приведены в главе СНиП H2I-75.

1.10. Объемная масса тяжелого вибрированного бетона на гравии или щебне из природного камня принимается равной 2400 кгс/м3. Объемная масса железобетона при содержании арматуры 3% и менее может приниматься равной 2500 кгс/м3; при содержании арматуры более 37о объемная масса должна определяться как сумма масс бетона и арматуры на единицу объема железобетонной конструкции.

1.11. В качестве арматуры железобетонных конструкций следует преимущественно применять:

а) горячекатаную арматуру класса А-Ш и термически упрочненную стержневую свариваемую арматуру класса Ат-Ш;

б) обыкновенную арматурную проволоку диаметром 3—5 мм классов Вр-I и B-I (в сварных сетках и каркасах).

Допускается также применять:

в) горячекатаную арматуру классов А-Н, Ас-Н и A-I в основном для поперечной арматуры линейных элементов, для конструктивной и монтажной арматуры, а также в качестве продольной рабочей арматуры в случаях, когда использование других видов арматуры нецелесообразно или не допускается;

г) обыкновенную арматурную проволоку класса B-I диаметром 3—5 мм для вязаных хомутов балок высотой до 400 мм и колонн;

д) горячекатаную арматуру классов A-IV, A-V и термически упрочненную классов Ат-IV и AT-V, а также упрочненную вытяжкой класса А-Шв только для продольной рабочей арматуры вязаных каркасов и сеток. Арматура этих классов может использоваться в качестве сжатой арматуры, а классов A-IIL, A-IV, AT-IV и в качестве растянутой арматуры. Арматуру классов А-Ш, Ат-Ш, А-И, Ас-Н и A-I рекомендуется применять в виде сварных каркасов и сварных сеток. Арматуру классов А-Ш, Ат-Ш, А-ПЬ, A-IV, A-V, Ат-IV и At-V рекомендуется применять при условии удовлетворения требовании расчетов в частности по трещиностойкости.

Примечание. В дальнейшем в настоящем Руководстве для краткости используются следующие термины: «стержень» — для обозначения арматуры любого диаметра, вида и профиля независимо от того, поставляется ли она в прутках илн в мотках (бунтах); «диаметр» (d), если не оговорено особо, означает номинальный диаметр стержня.

1.12. В конструкциях с ненапрягаемой арматурой, находящихся под давлением газов или жидкостей, следует применять:

а) горячекатаную арматуру классов А-П и A-I (преимущественно) ;

б) горячекатаную арматуру класса А-Ш и термически упрочненную класса Ат-Ш;

в) обыкновенную арматурную проволоку классов Вр-1 и B-I.

1.13. Данные по арматуре приведены в прил. 1. При выборе вида и марки стали для арматуры, а также для закладных деталей, |устанавливаемых по расчету, должны учитываться температурные условия эксплуатации конструкций и характер их нагружения согласно прил. 2 и 3.

руководство по проектированию бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений:

  • скачать
  • скачать
  • Другие статьи

    Руководство по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения) скачать бесплатно

    Руководство по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения)

    НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ БЕТОНА И ЖЕЛЕЗОБЕТОНА ГОССТРОЯ СССР

    РУКОВОДСТВО
    ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ БЕТОННЫХ
    И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
    ИЗ ТЯЖЕЛОГО БЕТОНА
    (БЕЗ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ)

    МОСКВА СТРОЙИЗДАТ 1977

    Рекомендовано к изданию решением секции несущих конструкций НТС ЦНИИПромзданий.

    (Центр. науч.-исслед. и проектно-эксперим. ин-т пром. зданий и сооружений ЦНИИПпромзданий Госстроя СССР. Науч.-исслед. ин-т бетона и железобетона НИИЖБ Госстроя СССР).

    Руководство по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения) содержит положения главы СНиП II-21-75, относящиеся к проектированию этих конструкций, упрощенные методы расчета, а также примеры расчета отдельных сечений и элементов.

    Руководство предназначено для инженеров-проектировщиков, а также для студентов строительных вузов.

    ПРЕДИСЛОВИЕ

    Настоящее Руководство содержит положения по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона, выполняемых без предварительного напряжения арматуры.

    В Руководстве приведены требования главы СНиП II-21-75 «Бетонные и железобетонные конструкции», относящиеся к проектированию указанных конструкций, и положения, детализирующие эти требования, а также дополнительные рекомендации по проектированию и приближенные способы расчета конструкций.

    В скобках указаны соответствующие номера пунктов и таблиц главы СНиП II-21-75. При этом формулы, в которых коэффициенты при расчете элементов конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры имеют однозначную величину (в том числе при величине, равной 1), приведены с заменой буквенных обозначений коэффициентов конкретной их величиной.

    Каждый раздел Руководства сопровождается примерами расчета конструкций, охватывающими наиболее типичные случаи, встречающиеся в практике проектирования.

    В Руководство не включены данные по проектированию конструкций без предварительного напряжения арматуры, которые редко встречаются на практике (например, данные для арматуры, упрочненной вытяжкой, расчет элементов с арматурой, имеющей условный предел текучести, - классов А- IV. Ат-IV, А-V и Ат-V; расчет элементов на выносливость). Эти данные приведены в «Руководство по проектированию предварительно-напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона».

    В Руководстве не приведены особенности проектирования сборно-монолитных конструкций, элементов с жесткой арматурой, а также проектирования некоторых специальных сооружений (труб, силосов и т.п.) и, в частности, вопросы, связанные с определением усилий в этих конструкциях.

    Руководство разработано ЦНИИПромзданий Госстроя СССР (инженеры Б. Ф. Васильев. И. К. Никитин. Л. Л. Лемыш. А. Г. Королькова ) и НИИЖБ Госстроя СССР (доктора техн. наук А. А.Гвоздев. С. А. Дмитриев и кандидаты техн. наук Е. А. Чистяков. Ю. П. Г уща. А.С. Залесов. Л. К. Р уллэ. Н. М. М улин. Л. Н. Зайцев. Н. Г. Матков. Н. И. Катин. И. Е. Евгеньев ) с участием НИЛ ФХММ и ТП Главмоспромстройматериалов (кандидаты техн. наук Э. Г. Ратц. С. Ю. Цейтлин. Я. М. Якобсон ), КТБ Мосоргстройматериалов (канд. техн. наук В. С. Щ укин. инженеры B. Л. Айзинсон. Е. М. Травкин. Б. И. Фельдман ), ДИСИ Минвуз УССР (канд. техн. наук В. М. Баташев ), ПИСИ Минвуз УССР (канд. техн. наук П. Ф. Вахненко. инж. В. И. Клименко ) и Гипростроммаш Минстройдормаша СССР (инженеры Л. А. Волков. М. А. Соломович. Т.П.Заневская ).

    ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

    Усилия от внешних нагрузок и воздействий в поперечном сечении элемента

    M - изгибающий момент или момент внешних сил относительно центра тяжести приведенного сечения;

    N - продольная сила;

    Q - поперечная сила;

    Mкр. Mдл. Mп - изгибающие моменты соответственно от кратковременных нагрузок, от постоянных и длительных нагрузок и от полной нагрузки, включающей постоянную, длительную и кратковременную нагрузки (при расчете по прочности вводятся с коэффициентом перегрузки n > 1, в остальных случаях с n = 1).

    Rпр и RпрII - расчетные сопротивления бетона осевому сжатию соответственно для предельных состояний первой и второй групп;

    Rр и RрII - расчетные сопротивления бетона осевому растяжению соответственно для предельных состояний первой и второй групп;

    Rа - расчетное сопротивление арматуры растяжению для предельных состояний первой группы:

    б) поперечной при расчете сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие изгибающего момента;

    Rа.х - расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению для предельных состояний первой группы при расчете сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие поперечной силы;

    Rа.с - расчетное сопротивление арматуры сжатию для предельных состояний первой группы;

    RаII - то же, растяжению для предельных состояний второй группы;

    Eб - начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении;

    Eа - модуль упругости арматуры;

    n - отношение соответствующих модулей упругости арматуры Eа и бетона Eб.

    Характеристики положения продольной арматуры в поперечном сечении элемента

    A - обозначение продольной арматуры:

    а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения - расположенной в растянутой зоне;

    б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении - расположенной у менее сжатой грани сечения;

    в) при полностью растянутом от действия внешней нагрузки сечении:

    для внецентренно-растянутых элементов - расположенной у более растянутой грани сечения;

    для центрально-растянутых элементов - всей в поперечном сечении элемента;

    A' - обозначение продольной арматуры:

    а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения - расположенной в сжатой зоне;

    б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении - расположенной у более сжатой грани сечения;

    в) при полностью растянутом от действия внешней нагрузки сечении внецентренно-растянутых элементов - расположенной у менее растянутой грани сечения.

    b - ширина прямоугольного сечения, ширина ребра таврового и двутаврового сечений;

    bп и b'п - ширина полки таврового и двутаврового сечений соответственно в растянутой и сжатой зонах;

    h - высота прямоугольного, таврового и двутаврового сечений;

    hп и h'п - высота полки таврового и двутаврового сечений соответственно в растянутой и сжатой зонах;

    a и a' - расстояние от равнодействующей усилий соответственно в арматуре A и A' до ближайшей грани сечения;

    h0 - рабочая высота сечения, равная h - a ;

    x - высота сжатой зоны бетона;

    ξ - относительная высота сжатой зоны бетона, равная ;

    u - расстояние между хомутами, намеренное по длине элемента;

    uо - расстояние между плоскостями отогнутых стержней, измеренное по нормали к ним;

    e0 - эксцентрицитет продольной силы N относительно центра тяжести приведенного сечения, равный M / N ;

    e и e' - расстояние от точки приложения продольной силы N до равнодействующей усилий соответственно в арматуре A и A' ;

    eа - расстояние от точки приложения продольной силы N до центра тяжести площади сечения арматуры A ;

    l - пролет элемента;

    l0 - расчетная длина элемента, подвергающегося действию сжимающей продольной силы;

    r - радиус инерции поперечного сечения элемента относительно центра тяжести сечения;

    d - номинальный диаметр арматурных стержней;

    Fа и F'а - площадь сечения арматуры соответственно A и A' ;

    Fх - площадь сечения хомутов, расположенных в одной, нормальной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение;

    Fо - площадь сечения отогнутых стержней, расположенных в одной, наклонной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение;

    fх - площадь сечения одного стержня хомута;

    fа - площадь сечения одного стержня продольной арматуры;

    μ - коэффициент армирования, определяемый как отношение площади сечения арматуры A к площади поперечного сечения элемента bh0 без учета сжатых и растянутых полок;

    F - площадь всего бетона в поперечном сечении;

    Fб - площадь сечения сжатой зоны бетона;

    Fп - площадь приведенного сечения элемента, включающая площадь бетона и также площадь всей продольной арматуры, умноженную на отношение модулей упругости арматуры и бетона;

    Iп - момент инерции приведенного сечения элемента относительно его центра тяжести;

    W0 - момент сопротивления приведенного сечения элемента для крайнего растянутого волокна, определяемый как для упругого материала.

    1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

    1.1. Настоящее Руководство распространяется на проектирование бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона, выполняемых без предварительного напряжения арматуры и предназначенных для работы в условиях систематического воздействия температур не выше 50 °С и не ниже минус 70 °С.

    Тяжелый бетон - бетон плотной структуры, на цементном вяжущем и плотных заполнителях, крупнозернистый, тяжелый по объемному весу, при любых условиях твердения.

    Примечания. 1. Указания настоящего Руководства не распространяются на проектирование бетонных и железо бетонных конструкций гидротехнических сооружений, мостов, транспортных тоннелей, труб под насыпями, покрытий автомобильных дорог и аэродромов.

    2. В конструкциях, проектируемых в соответствии с настоящим Руководством, мелкозернистый бетон применяется только для заполнения швов в сборных конструкциях, а также для защиты от коррозии стальных закладных деталей.

    1.2(1.2). Проектирование бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений, предназначенных для работы в условиях агрессивной среды и повышенной влажности, должно вестись с учетом дополнительных требований, предъявляемых главой СНиП по защите строительных конструкций от коррозии.

    1.3(1.3). Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается как средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике. Расчетные технологические температуры устанавливаются заданием на проектирование.

    Влажность воздуха окружающей среды определяется как средняя относительная влажность наружного воздуха наиболее жаркого месяца в зависимости от района строительства согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике или как относительная влажность внутреннего воздуха помещений отапливаемых зданий и сооружений.

    1.4(1.4). Выбор конструктивных решений должен производиться исходя из технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости, трудоемкости и стоимости строительства, а также с учетом условий эксплуатации конструкций.

    1.5(1.5). При проектировании зданий и сооружений должны приниматься конструктивные схемы, обеспечивающие необходимую прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость зданий и сооружений в целом, а также отдельных конструкций на всех стадиях возведения и эксплуатации.

    1.6(1.6). Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях.

    Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, а также условия изготовления и транспортирования.

    1.7(1.7). Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку, а также укрупненные пространственные арматурные каркасы.

    1.8(1.8). В сборных конструкциях особое внимание должно быть обращено на прочность и долговечность соединений.

    Конструкции узлов и соединений элементов должны обеспечивать надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции с помощью различных конструктивных и технологических мероприятий.

    1.9(1.9). Бетонные элементы применяются в конструкциях, работающих преимущественно на сжатие, когда эксцентрицитеты продольной силы относительно центра тяжести сечения не превышают величин, указанных в п. 3.4.

    Изгибаемые бетонные элементы допускается применять в том случае, когда они лежат на сплошном основании, а также, как исключение, в других случаях при условии, что они рассчитываются на нагрузку только от собственного веса и под ними не могут находиться люди и оборудование.

    Примечание. Конструкции рассматриваются как бетонные, если их прочность в стадии эксплуатации обеспечивается одним бетоном.

    1.10(1.10). Численные значения приведенных в настоящем Руководстве расчетных характеристик бетона и арматуры, предельно допустимых величин ширины раскрытия трещин и прогибов и т.п. применяются только при проектировании; для оценки качества конструкций следует руководствоваться требованиями соответствующих государственных стандартов и нормативных документов.

    ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

    1.11(1.11). Бетонные и железобетонные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (предельные состояния первой группы) и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельные состояния второй группы).

    а) Расчет по предельным состояниям первой группы должен обеспечивать конструкции от:

    хрупкого, вязкого или иного характера разрушения (расчет по прочности, с учетом в необходимых случаях прогиба конструкции перед разрушением, неблагоприятного влияния агрессивной среды, попеременного замораживания и оттаивания и т.п.);

    усталостного разрушения (расчет на выносливость конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки подвижной или пульсирующей, например рамных фундаментов и перекрытий под неуравновешенные машины и т.п.);

    потери устойчивости формы конструкции (расчет на устойчивость тонкостенных конструкций и т.п.) или ее положения (расчет на опрокидывание и скольжение подпорных стен, внецентренно-нагруженных высоких фундаментов; расчет на всплывание заглубленных или подземных резервуаров, насосных станций и т.п.).

    б) Расчет по предельным состояниям второй группы должен обеспечивать конструкции от:

    образования трещин, а также их чрезмерного раскрытия (расчет по раскрытию трещин);

    чрезмерных перемещений - прогибов, углов поворота, углов перекоса и колебаний (расчет по деформациям).

    Расчет бетонных конструкций по предельным состояниям второй группы, а также на выносливость может не производиться.

    Примечания. 1. Расчет на действие многократно повторяющейся нагрузки, в том числе на выносливость, выполняется в соответствии с указаниями «Руководства по проектированию предварительно-напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона».

    2. Расчет на устойчивость формы и положения выполняется по соответствующим нормативным документам или литературным источникам.

    1.12(1.12). Расчет по предельным состояниям конструкции в целом, а также отдельных ее элементов должен, как правило, производиться для всех стадий: изготовления, транспортирования, возведения и эксплуатации, при этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным решениям.

    Расчет по раскрытию трещин и по деформациям допускается не производить, если на основании опытной проверки или практики применения железобетонных конструкций установлено, что величина раскрытия в них трещин на всех стадиях, перечисленных в настоящем пункте, не превышает предельно допустимых величин и жесткость конструкций в стадии эксплуатации достаточна.

    1.13(1.13). Величины нагрузок и воздействий, значения коэффициентов перегрузок, коэффициентов сочетаний, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные - длительные, кратковременные, особые - должны приниматься в соответствии с требованиями главы СНиП по нагрузкам и воздействиям. Нагрузки, учитываемые при расчете по предельным состояниям второй группы, должны приниматься согласно указаниям пп. 1.17 и 1.19. При этом к длительным нагрузкам следует относить часть полной величины кратковременных нагрузок, оговоренных в главе СНиП по нагрузкам и воздействиям; а вводимая в расчет кратковременная нагрузка принимается уменьшенной на величину, учтенную в длительной нагрузке (например, если снеговая нагрузка составляет: p = p0c = 100·1,4 = 140 кгс/см 2. то снеговая длительная нагрузка будет равна: pдл = (100 - 70)1,4 = 42 кгс/м 2. а снеговая кратковременная нагрузка: pкр = 140 - 42 = 98 кгс/м 2 ).

    1.14(1.14). При расчете элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от собственного веса элемента следует вводить в расчет с коэффициентом динамичности, равным:

    при транспортировании - 1,8;

    при подъеме и монтаже - 1,5.

    В этом случае коэффициент перегрузки к нагрузке от собственного веса элемента не вводится.

    Для указанных выше коэффициентов динамичности допускается принимать более низкие значения, если это подтверждено опытом применения конструкций, но не ниже 1,25.

    1.15(1.16). Усилия в статически неопределимых железобетонных конструкциях от нагрузок и вынужденных перемещений (вследствие изменения температуры, влажности бетона, смещения опор и т.п.) при расчете по предельным состояниям первой и второй группы следует, как правило, определять с учетом неупругих деформаций бетона и арматуры и наличия трещин, а также с учетом в необходимых случаях деформированного состояния как отдельных элементов, так и конструкции.

    Для конструкций, методика расчета которых с учетом неупругих свойств железобетона не разработана, а также для промежуточных стадий расчета с учетом неупругих свойств железобетона (итерационные методы, метод поправочных коэффициентов и т.п.) усилия в статически неопределимых конструкциях допускается определять в предположении их линейной упругости.

    1.16(1.17). Ширина кратковременного и длительного раскрытия трещин для элементов, эксплуатируемых в условиях неагрессивной среды, не должна превышать величин, приведенных в табл. 1.

    Условия работы конструкций, эксплуатируемых в неагрессивной среде

    Примечание. Под кратковременным раскрытием трещин понимается их раскрытие при действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, а под длительным раскрытием - только постоянных и длительных нагрузок. При этом коэффициент перегрузки принимается равным единице.

    1.17. Для элементов, указанных в поз. 1 табл. 1 (1а), с проволочной рабочей арматурой классов В-I или Вр- I не допускается образование трещин при действии нагрузки с коэффициентом перегрузки, большем единицы.

    1.18(1.20). Для железобетонных слабоармированных элементов, характеризуемых тем, что их несущая способность исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны, площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15 %.

    Такое увеличение армирования следует производить при выполнении условия

    где Mт - момент трещинообразования, определяемый согласно п. 4.3 с заменой значения RрII на 1,2 RрII ;

    Mпр - момент, соответствующий исчерпанию несущей способности, определяемый согласно пп. 3.16 - 3.82; для внецентренно-сжатых и растянутых элементов значения Mпр определяются относительно оси, проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой зоны (см. п. 4.3).

    1.19(1.21). Прогибы элементов железобетонных конструкций не должны превышать предельно допустимых величин, устанавливаемых с учетом следующих требований:

    а) технологических (условия нормальной работы кранов, технологических установок, машин и т.п.);

    б) конструктивных (влияние соседних элементов, ограничивающих деформации; необходимость выдерживания заданных уклонов и т.п.);

    в) эстетических (впечатление людей о пригодности конструкции).

    Примечания. 1. Величины предельно допустимых прогибов по поз. 1 и 5 обусловлены технологическими или конструктивными требованиями, а по поз. 2 - 4 - эстетическими требованиями.

    2. l - пролет балок или плит; для консолей принимают l = 2l1. где l1 - вылет консоли.

    Величины предельно допустимых прогибов приведены в табл. 2.

    Расчет прогибов должен производиться: при ограничении технологическими или конструктивными требованиями - на действие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок; при ограничении эстетическими требованиями - на действие постоянных и длительных нагрузок. При этом коэффициент перегрузки n принимается равным единице.

    Для не защищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для эксплуатации в климатическом подрайоне IVA. согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике, при определении перемещений необходимо учитывать температурные климатические воздействия.

    Для железобетонных элементов, выполняемых со строительным подъемом, значения предельно допустимых прогибов могут быть увеличены на высоту строительного подъема, если это не ограничивается технологическими или конструктивными требованиями.

    Величины предельно допустимых прогибов в других случаях (не предусмотренных табл. 2) устанавливаются по специальным требованиям, но при этом они не должны превышать 1 /150 пролета и 1 /75 вылета консоли.

    Если в нижележащем помещении с гладким потолкам имеются расположенные поперек пролета элемента l постоянные перегородки (не являющиеся опорами) с расстоянием между ними lп. то прогиб элемента в пределах расстояний lп (отсчитываемый от линии, соединяющей верхние точки осей перегородок) может быть допущен до 1 /200lп. однако при этом предельный прогиб всего элемента должен быть не более 1 /150l.

    1.20(1.21). Для не связанных с соседними элементами железобетонных плит перекрытий, лестничных маршей, площадок и т.п. должна производиться дополнительная проверка по зыбкости: дополнительный прогиб от кратковременно действующей сосредоточенной нагрузки 100 кгс при наиболее невыгодной схеме ее приложения должен быть не более 0,7 мм.

    1.21(1.23). Расстояния между температурно-усадочными швами должны устанавливаться расчетом. Расчет допускается не производить при расчетных зимних температурах наружного воздуха выше минус 40 °С, если принятые расстояния между температурно-усадочными швами не превышают величин, приведенных в табл. 3.

    1.22. При расчете перекрытия по предельным состояниям второй группы вес перегородок учитывается следующим образом:

    а) нагрузка от веса жестких перегородок (например, железобетонных сборных, выполняемых из горизонтальных элементов, железобетонных и бетонных, монолитных, каменных и т.п.) принимается сосредоточенной по концам перегородки, а при наличии проемов - и у краев проема;

    б) для прочих перегородок - 60 % их веса принимаются распределенными по длине перегородки (на участках между проемами), а 40 % - сосредоточенными по концам перегородки и у краев проема.

    1.23. Распределение местной нагрузки между элементами сборных перекрытий, выполняемых из многопустотных или сплошных плит, при условии обеспечения качественной заливки швов между плитами, допускается производить с учетом нижеследующих указаний:

    Примечания. 1. Для железобетонных конструкций одноэтажных зданий соответствующие расстояния между температурно-усадочными швами, указанные в настоящей таблице, увеличиваются на 20 %.

    2. Величины, приведенные в настоящей таблице, относятся к каркасным зданиям при отсутствии связей либо при расположении связей в середине деформационного блока.

    а) при расчете по всем предельным состояниям принимается следующее распределение нагрузки от веса перегородок, расположенных вдоль пролета равных по ширине плит:

    если перегородка расположена в пределах одной плиты, то на эту плиту передается 50 % веса перегородки, а по 25 % ее веса передаются на две смежные плиты;

    если перегородка опирается на две соседние плиты, то вес перегородки распределяется поровну между ними;

    б) при расчете по предельным состояниям второй группы местные сосредоточенные нагрузки, расположенные в пределах средней трети пролета плиты, распределяются на ширину, не превышающую длины этого пролета; при расчете по прочности такое распределение сосредоточенных нагрузок может быть допущено лишь при условии соединения смежных плит по длине шпонками, проверяемыми расчетом (см. п. 3.114).

    2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

    2.1(2.3). Для бетонных и железобетонных конструкций должны предусматриваться следующие проектные марки тяжелого бетона:

    а) по прочности на сжатие - М 50, М 75, М 100, М 150, М 200, М 250, М 300, М 350, М 400, М 450, М 500, М 600, М 700, М 800 (при этом проектные марки М 250, М 350 и М 450 следует предусматривать при условии, что это приводит к экономии цемента по сравнению с применением бетона проектных марок соответственно М 300, М 400, М 500 и не снижает другие технико-экономические показатели конструкции);

    б) по морозостойкости - Мрз 50, Мрз 75, Мрз 100, Мрз 150, Мрз 200, Мрз 300, Мрз 400, Мрз 500;

    в) по водонепроницаемости - В 2, В 4, В 6, В 8, В 10, В 12.

    Примечания. 1. Проектной маркой бетона по какому-либо признаку называется значение соответствующей характеристики бетона, задаваемое при проектировании.

    2. Соответствие фактического значения характеристики бетона его проектной марке устанавливается на основании результатов испытаний согласно требованиям соответствующих государственных стандартов.

    2.2(2.4). Срок твердения (возраст) бетона, отвечающий его проектной марке по прочности на сжатие, принимается, как правило, 28 дней.

    В тех случаях, когда известны сроки фактического загружения конструкций, способы их возведения, условия твердения бетона, сорт применяемого цемента, допускается устанавливать проектную марку бетона в ином возрасте (большем или меньшем); при этом для монолитных массивных бетонных и железобетонных конструкций всегда должен учитываться возможный реальный срок их загружения проектными нагрузками.

    Величина отпускной прочности бетона в элементах сборных конструкций должна назначаться минимально допустимой (в зависимости от условий транспортирования, монтажа и срока загружения изделий, технологии их изготовления, климатических условий строительства и времени года) в соответствии с указаниями государственных стандартов на сборные изделия.

    2.3(2.5). Для железобетонных конструкций не допускается применение бетона проектной марки ниже М 100;

    Рекомендуется принимать проектную марку бетона:

    для железобетонных сжатых стержневых элементов - не ниже М 200;

    для сильно нагруженных сжатых стержневых элементов (например, для колонн, воспринимающих значительные крановые нагрузки, и для колонн нижних этажей многоэтажных зданий) - не ниже М 300;

    для тонкостенных железобетонных конструкций, а также для стен зданий и сооружений, возводимых в скользящей и переставной опалубке, - не ниже М 200.

    Для бетонных сжатых элементов не рекомендуется применять бетон проектной марки выше М 400.

    Примечания. 1. Проектные марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для конструкций сооружений водоснабжения и канализации, а также для свай и свай-оболочек следует назначать согласно требованиям соответствующих глав СНиП и государственных стандартов.

    2. Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно указаниям п. 1.3.

    2.4(2.8). Для замоноличивания стыков элементов сборных железобетонных конструкций проектную марку бетона следует устанавливать в зависимости от условий работы соединяемых элементов, но принимать не ниже М 100.

    2.5(2.9). Проектные марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости бетонных и железобетонных конструкций в зависимости от режима их эксплуатации и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства должны приниматься:

    для конструкций зданий и сооружений (кроме наружных стен отапливаемых зданий) - не ниже указанных в табл. 4(8);

    для наружных стен отапливаемых зданий - не ниже указанных в табл. 5(9).

    2.6(2.10). Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации или монтажа могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов.

    Нормативные и расчетные характеристики бетона

    2.7(2.11). Нормативными сопротивлениями бетона являются: сопротивление осевому сжатию кубов (кубиковая прочность) R н ;

    сопротивление осевому сжатию призм (призменная прочность) R н пр ;

    сопротивление осевому растяжению R н р.

    Нормативные сопротивления бетона R н пр и R н р в зависимости от проектной марки бетона по прочности на сжатие даны в табл. 6(11).

    2.8(2.13). Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rпр и Rр определяются путем деления нормативных сопротивлений на коэффициенты безопасности по бетону, принимаемые равными: при сжатии kб.с = 1,3; при растяжении kб.р = 1,5.

    Расчетные сопротивления бетона Rпр и Rр снижаются (или повышаются) путем умножения на коэффициенты условий работы бетона mб. учитывающие: особенности свойств бетонов, длительность действия нагрузки и ее многократную повторяемость, условия и стадию работы конструкции, способ ее изготовления, размеры сечения и т.п.

    Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы RпрII и RрII принимаются равными нормативным сопротивлениям и вводятся в расчет с коэффициентом условий работы бетона mб = 1.

    Величины расчетных сопротивлений бетона в зависимости от проектных марок по прочности на сжатие приведены (с округлением) для предельных состояний первой группы в табл. 7, для предельных состояний второй группы - в табл. 6(11).

    В расчетные сопротивления, приведенные в табл. 7, включены следующие коэффициенты условий работы mб.

    а) для высокопрочного бетона проектных марок М 600, М 700 и М 800 в расчетные сопротивления бетона сжатию Rпр - коэффициент mб. равный соответственно 0,95, 0,925 и 0,9;

    Условия работы конструкций

    Примечания. 1. При наличии паро- и гидроизоляции конструкций их марки по морозостойкости, указанные в табл. 5, снижаются на одну ступень.

    2. Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно п. 1.3.

    б) для бетонных конструкций в расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению Rпр и Rр - коэффициент mб = 0,9;

    в) в расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению - коэффициент mб1. учитывающий влияние длительности действия нагрузок и условия нарастания прочности бетона во времени; порядок использования коэффициентов mб1 в расчете приведен в п. 3.1.